Zabor-33.ru

Строительный журнал
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Призма обрушения откоса снип

32.Призма обрушения , определение ширины бермы безопасности .

Призма обрушения- это неустойчивая часть откоса уступа , заключенная между откосом уступа и плоскостью естественного обрушения и ограниченная верхней площадкой.

Ширина основания призмы возможного обрушения наз. бермой безопасности

Ширина Б зависит от физ-мех свойств г.п., угла αест, αр и Н уступа

33. Начальные этапы развития горных работ.

Порядок развития открытых горных работ в пределах карьерного поля не может устанавливаться произвольно. Он зависит от типа разрабатываемого месторождения, рельефа поверхности, формы залежи, положения залежи относительно господствующего уровня поверхности, угла её падения, мощности, строения, распределения по качеству полезных ископаемых и типов вскрышных пород. Дальнейшим следствием является выбор вида открытых горных разработок: поверхностного, глубинного, нагорного, нагорно-глубинного или подгорного. Дальнейшим нашим действием является принципиальное предварительное решение о карьерном поле – его возможных глубине, размерах по дну и поверхности, углах откосов бортов, а так же общих запасов горной массы и полезных ископаемых в частности. Устанавливаются так же возможные места расположение потребителей полезных ископаемых, отвалов, хвостохранилищ и их ориентировочные вместимости, что позволяет наметить возможные направления и пути перемещения карьерных грузов.

Для ускоренного ввода карьера в эксплуатацию и сокращения уровня капитальных затрат горные работы начинают вести там где залежь полезного ископаемого находится ближе к поверхности. Главная цель открытых горных работ – добыча из недр полезных ископаемых с одновременной выемкой большого объёма покрывающей и вмещающей залежь вскрышных пород достигается при чёткой и высокоэкономичной организации ведущего и наиболее дорого процесса открытых горных работ – перемещение горной массы из забоев в пункты приёма на складах и отвалах (до 40%). Эффективность перемещения карьерных грузов достигается организацией устойчиво действующих потоков полезных ископаемых и вскрышных пород применительно к которым решаются вопросы вскрытия рабочих горизонтов карьерного поля, а так же и мощностей используемых транспортных средств. Технические решения при открытой разработке месторождений и экономические её результаты определяются соотношениями объёмов вскрышных и добычных работ в целом и по периодам деятельности карьера.

34. Крутые траншеи и полутраншеи. Когда и где устраиваються.

Траншеи характеризуются параметрами: глубиной на которую опускаются, продольным уклоном, углами откосов бортов, шириной по дну, которые строго регламентируются в зависимости от конкретных условий. По углу наклона капитальные траншеи делятся на крутые. Крутые траншеи глубинного вида обычно имеют внутреннее заложение. По расположению относительно борта карьера они подразделяются на поперечные и диагональные. Поперечные крутые траншеи применяются в тех случаях когда общий угол откоса борта карьера меньше. Диагональные крутые траншеи обычно применяются для размещения конвейерных и автомобильных подъёмников. Крутые траншеи характерны при оставлении на нерабочем борту транспортных берм (съездов).

Безопасность при разработке грунта. Работы с применением инструментов. Меры по предотвращению обрушения грунта

Страницы работы

Фрагмент текста работы

231. Безопасность при разработке грунта [7, с. 179; 24, c. 165; 32]

Основными причинами травматизма при выполнении земляных работ являются:

· · отсутствие или недостаточное крепление грунта;

· · превышение критической высоты разработки грунта без крепления;

· · нарушение правил разработки креплений;

· · скатывание по откосу кусков грунта, камней на работающих в котлованах и траншеях;

· · движение транспортных средств и механизмов в пределах призмы обрушения;

· · несоблюдение безопасных способов погрузки грунта в транспортные средства;

· · возможность падения людей по откосу;

· · недостаточный надзор за безопасным состоянием забоя.

Особая опасность при производстве земляных работ заключается в возможности засыпки людей грунтом. Такая опасность наступает особенно быстро после ливневых дождей, при появлении подземных грунтовых вод. Поэтому котлованы или траншеи с вертикальными стенками в грунтах естественной влажности с ненарушенной структурой можно рыть без крепления на глубину не более: 1 м — в песчаных грунтах, включая гравелистые, 1,25 м — в суглинках, глинах.

Рытье котлованов и траншей с откосами без крепления в нескальных грунтах выше уровня грунтовых вод или в грунтах, предварительно осушенных искусственным водопонижением, допускается при глубине выемки и крутизне откосов согласно СНиП III-4

Крутизна откосов выемок глубиной более 5 м во всех случаях и глубиной менее 5 м при гидрогеологических условиях и видах грунтов, не предусмотренных выше, должна устанавливаться проектом. Выбор высоты уступа влияет на эффективность и безопасность производства земляных работ. Состояние предельного равновесия грунта откоса связано в связных грунтах с высотой уступа. На рис. 100 показаны геометрические элементы такого уступа. Расчет высоты уступа при глубине котлованов и траншей не более 5 м можно выполнить по следующему методу [24].

Рис. 100. Геометрические элементы уступа: Н – высота уступа; q — угол предельного равновесия откоса a — угол между плоскостью обрушения и горизонтом (АВС — призма обрушения); j — угол естественного откоса

В момент предельного равновесия (призма АВС не обрушилась, но может обрушиться) cоставляющая массы призмы в плоскости АС будет F=m*sinq . Эта сила уравновешена силой сцепления с (АС) и силой трения, равной Ntgj = m*cosq tgj , т.е. m*sinq = с (АС) + m*cosq tgj .

Тогда сила сцепления в плоскости АС

.

Масса призмы АВС длиной 1 м составит

Введем некоторые обозначения: k=c/g — коэффициент сцепления, AB = H* sin a и получим

.

Отсюда, заменив k на kmax, получим выражение для высоты уступа

Читайте так же:
Что такое облагораживание откосов

.

Для вертикальных стенок (a = 90° ) предельная высота

.

Для реальных условий производства земляных работ в последние две формулы вводят поправки

, где с — сила сцепления (применяется по справочным данным); r – плотность грунта; kуст — коэффициент устойчивости, равный 1,5…3; tg j — коэффициент трения.

.

Этот расчет справедлив для условий строительства, когда глубина котлованов и траншей не превышает 5 м.

По этому методу можно проверять устойчивость уступов в самых разнообразных условиях.

Например, при заданном угле откоса можно определить максимальную глубину разработки.

Безопасную глубину разработки котлованов и траншей с вертикальными стенками без креплений в зависимости от вида грунта устанавливает СНиП III-4.

Для других условий крепелние вертикальных стенок необходимо выполнять по проекту.

236. Безопасность при производстве монтажных работ [7, с.122, 163; 24, c. 109, 130]

Основные причины травм при монтажных работах: несоблюдение

Расчет осадок по методу эквивалентного слоя

Расчет осадок заключается в том, что приравниваются осадки, с одной стороны, штампа (гибкого или жесткого), находящегося на упругом однородном линейно-деформируемом полупространстве, а, с другой стороны, поверхности безграничного линейно-деформируемого слоя при тех же величинах внешней нагрузки, действующей одинаково по всей границе этого слоя, и модуля деформации. В результате этого приравнивания находится толщина такого слоя hэкв, названного эквивалентным. На рисунке 5.6.1 рассматривается схема способа:

Расчет осадки по способу эквивалентного слоя

♯ Виды нарушения откосов

Откосом называется искусственно созданная поверхность, ограничивающая природный грунтовый массив, выемку или насыпь.

Откосы нередко подвержены деформированию в виде обрушений (рис. 5.7.1,а), оползней (см. рис. 5.7.1 б,в,г), осыпаний и оплывании (см. рис. 5.7.1 ,д).

Обрушения имеют место при потере массивом грунта опоры у подножия откоса. Оползни и оползания характеризуются перемещением некоторого объема грунта. Осыпание происходит при превышении силами сдвига сопротивления несвязного грунта на незакрепленной поверхности. Оплыванием (сплывом) называется постепенная деформация нижней части обводненного откоса или склона без образования четких поверхностей скольжения.

Основными причинами потери устойчивости откосов являются:

– устройство недопустимо крутого откоса;

– устранение естественной опоры массива грунта из-за разработки траншей, котлованов, подмыва откосов и т.д.;

– увеличение внешней нагрузки на откос, например, возведение сооружений или складирование материалов на откосе или вблизи него;

– снижение сцепления и трения грунта при его увлажнении, что возможно при повышении уровня подземных вод;

– неправильное назначение расчетных характеристик прочности грунта;

– влияние взвешивающего действия воды на грунты в основании;

– динамические воздействия (движение транспорта, забивка свай и т.п.), проявление гидродинамического давления и сейсмических сил.

Нарушение устойчивости откосов часто является результатом нескольких причин, поэтому при изысканиях и проектировании необходимо оценивать вероятные изменения условий существования грунтов в откосах в течение всего периода их эксплуатации.

Рисунок 5.7.1. Характерные виды деформаций откосов:
а — обрушение; б — сползание; в — оползень; г — оползень с выпором; д — оплывание;
1 — плоскость обрушения; 2 — плоскость скольжения; 3 — трещина растяжения; 4 — выпор грунта;
5 — слабая прослойка; б, 7 — установившийся и первоначальный уровни воды;
8 — поверхность оплывания; 9 — кривые депрессии.

Различают три типа разрушения откоса:

– разрушение передней части откоса. Для крутых склонов (а > 60°) характерно сползание с разрушением передней части откоса. Такое разрушение чаше всего возникает в вязких грунтах, обладающих адгезионной способностью и углом внутреннего трения;

– разрушение нижней части откоса. На сравнительно пологих откосах разрушение происходит таким образом: поверхность скольжения соприкасается с глубоко расположенным твердым слоем. Такой тип разрушения чаще всего возникает в слабых глинистых грунтах, когда твердый слой расположен глубоко;

– разрушение внутреннего участка откоса. Разрушение происходит таким образом, что край поверхности скольжения проходит выше передней части откоса. Такое разрушение также возникает в глинистых грунтах, когда твердый слой находится сравнительно неглубоко

Методы расчета устойчивости откосов

Основными элементами открытой разработки карьера, котлована или траншей без крепления откосов является высота Н и ширина l уступа, его форма, крутизна и угол естественного откоса α (рис.5.8.1). Обрушение уступа происходит чаще всего по линии ВС, расположенной под углом θ к горизонту. Объем АВС называется призмой обрушения. Призма обрушения удерживается в равновесии силами трения, приложенными в плоскости сдвига.

Схема откоса грунта:
1 — откос; 2 — линия скольжения; 3 — линия, соответствующая углу внутреннего трения;
4 — возможное очертание откоса при обрушении; 5 — призма обрушения массива грунта.

Устойчивость откосов анализируется с помощью теории предельного равновесия или путем рассмотрения призмы обрушения или сползания по потенциальной поверхности скольжения как твердого тела.

Устойчивость откоса в основном зависит от его высоты и вида грунта. Для установления некоторых понятий рассмотрим две элементарные задачи:

– устойчивость откоса идеально сыпучего грунта;

– устойчивость откоса идеально связного массива грунта.

Рассмотрим в первом случае устойчивость частиц идеально сыпучего грунта, слагающего откос( рисунок 5.8.2.а). Для этого составим уравнение равновесия твердой частицы М, которая лежит на поверхности откоса. Разложим вес этой частицы F на две составляющие: нормальную N к поверхности откоса АВ и касательную Т к ней. При этом сила Т стремится сдвинуть частицу М к подножию откоса, но ей будет препятствовать противодействующая сила Т ‘, которая пропорциональна нормальному давлению.

Схема сил, действующих на частицу откоса: а — сыпучий грунт; б — связный грунт

Читайте так же:
Снип угол откоса для суглинка

где f – коэффициент трения частицы грунта по грунту, равный тангенсу угла внутреннего трения.

Уравнение проекции всех сил на наклонную грань откоса в условиях предельного равновесия

где tgα=tgφ, от сюда α=φ.

Таким образом, предельный угол откоса сыпучего грунта равен углу внутреннего трения. Этот угол носит название угол естественного откоса.

Рассмотрим устойчивость откоса АД высотой Нк для связного грунта (рис. 5.8.2б). Нарушение равновесия при некоторой предельной высоте произойдет по плоской поверхности скольжения ВД, наклоненной под углом θ к горизонту, так как наименьшей площадью такой поверхности между точками В и Д будет обладать плоскость ВД. По всей этой плоскости будут действовать силы удельного сцепления С.

Уравнение равновесия всех сил, действующих на оползневую призму АВД.

Согласно рис. 5.8.2б сторона призмы обрушения АВ = Нкctg θ, получим

где γ – удельный вес грунта.

Силами, сопротивляющимися скольжению, будут лишь силы удельного сцепления, которые распределяются по плоскости скольжения

В верхней точке В призмы AВД давление будет равно нулю, а в нижней точке Д максимальное, тогда по середине — половине удельного сцепления.

Составим уравнение проекции всех сил на плоскость скольжения и приравняем ее к нулю:

откуда

Полагая sin2θ=1 при θ = 45°, получим

Из последнего выражения видно, что при высоте котлована (откоса) Нк > 2с/γ произойдет обрушение массива грунта по некоторой плоскости скольжения под углом θ к горизонту.

Грунты обладают не только сцеплением, но и трением. В связи с этим проблема устойчивости откосов становится значительно сложнее, чем в рассмотренных случаях.

Поэтому на практике для решения задач в строгой постановке, большое распространение получил метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

♯ Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения

Большое распространение на практике получил метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Сущность этого метода заключается в отыскании круглоцилиндрической поверхности скольжения с центром в некоторой точке О, проходящей через подошву откоса, для которой коэффициент устойчивости будет минимальным (рис ).

Рис. 5.9.1. Схема к расчету устойчивости откоса методом круглоцилиндрической поверхности скольжения

Расчет ведется для отсека, для чего оползающий клин ABC разбивается на п вертикальных отсеков. Делается предположение, что нормальные и касательные напряжения, действующие по поверхности скольжения, в пределах каждого из отсеков оползающего клина определяются весом данного отсека Qt и равны соответственно:

где Аi – площадь поверхности скольжения в пределах 1-го вертикального отсека, Аi = 1li ;

l – длина дуги скольжения в плоскости чертежа (см. рис. 5.6.1).

Препятствующее оползанию откоса сопротивление сдвигу по рассматриваемой поверхности в предельном состоянии τu=σ·tgφ+c

Устойчивость откоса можно оценить отношением моментов удерживающих Мs,l и сдвигающих Ms,a сил. Соответственно коэффициент запаса устойчивости определим по формуле

Момент удерживающих сил относительно О представляет собой момент сил Qi.

Момент сдвигающих сил относительно точки О

♯ Давление грунта на ограждающую поверхность

Давление грунта на ограждающую поверхность зависит от многих факторов: способа и последовательности засыпки грунта; естественного и искусственного трамбования; физико-механических свойств грунта; случайных или систематических сотрясений грунта; осадок и перемещений стенки под действием собственного веса, давления грунта; типа сопряженных сооружений. Все это значительно осложняет задачу определения давления грунта. Существуют теории определения давления грунта, использующие предпосылки, позволяющие с разной степенью точности выполнять решения задачи. Отметим, что решение этой задачи выполняется в плоской постановке.

Различают следующие виды бокового давления грунта:

— давление покоя (E), называемое также естественным (натуральным), действующее в том случае, когда стена (ограждающая поверхность) неподвижна или относительные перемещения грунта и конструкции малы (рис.;

Схема давления покоя

— активное давление (Eа), возникающее при значительных перемещениях конструкции в направлении давления и образования плоскостей скольжения в грунте, соответствующих его предельному равновесию (рис. 5.10.2). ABC — основание призмы обрушения, высота призмы 1 м;

Рис. 5.10.2 Схема активного давления

— пассивное давление (Ер), появляющееся при значительных перемещениях конструкции в направлении, противоположном направлению давления и сопровождающееся началом «выпора грунта» (рис. 5.10.3). ABC— основание призмы выпирания, высота призмы 1 м;

Схема пассивного давления

— дополнительное реактивное давление (Еr), которое образуется при движении конструкции в сторону грунта (в направлении, противоположном давлению), но не вызывает «выпора грунта».

Наибольшей из этих нагрузок (для одного и того же сооружения) является пассивное давление, наименьшей — активное. Соотношение между рассмотренными силами выглядит так: Еа верх +σzp ниж )/2

6. Рассчитывается осадка каждого элементарного слоя: Si=βσzpihi/Ei

7. Вычисляется конечная осадка основания фундамента, как сумма осадок
всех элементарных слоев, входящих в границу сжимаемой толщи.

45. Понятие о расчете осадок во времени

При наблюдении за осадками оснований фундаментов был получен график развития осадок во времени.

Вводиться понятие степени консолидации: U=St/SKOH

Конечная осадка рассчитывается методом СНиП.

Степень консолидации определяется решением дифференциального уравнения одномерной фильтрации:

U=1-16(1-2/π)e — N /π 2 +(1+2/(3π))e -9 N /9+…

Физический смысл степени консолидации выражает величина показателя N:

коэффициент фильтрации, [см/год]

m – коэффициент относительной сжимаемости слоя; [см 2 /кг]

h — толщина сжимаемого слоя; [см]

γω — удельный вес воды

Определить осадку основания фундамента через 1, 2 года и 5 лет. Давление под подошвой фундамента р = 2 кгс/см 2 ; грунт — суглинок; толщина сжимаемого слоя 5м; коэффициент фильтрации kФ = 10 — 8 см/сек; Коэффициент относительной сжимаемости суглинка m=0,01 см 2 /кг.

Читайте так же:
Отделка дверных откосов мастер

1. Определяем величину коэффициента консолидации: ^Перевод из секунд в год

2. Определяем величину N:

3. Определяем величину степени консолидации:

Приложение нагрузки от давления грунта на стены подвала

В версии САПФИР 2020, появилась возможность автоматизированного приложения нагрузки от давления грунта на подпорные стены и стены подвала.

Рассмотрим процесс приложения нагрузки от давления грунта на стены подвала здания с монолитным железобетонным каркасом.

Общие положения расчёта давления грунта на стены подвала

Определять величину давления грунта на стены подвала, следует выполнять в соответствии с указаниями Пособия к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов, раздел 5 Давление грунта.

В общем случае, существует три вида давления грунта на вертикальные поверхности (стены подвала):

  1. Горизонтальное активное давление от собственного веса;
  2. Дополнительное горизонтальное давление грунта, обусловленное наличием грунтовых вод;
  3. Горизонтальное давление от равномерно распределённой нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения;

Возможные схемы давления грунта, изображены на рисунке:

В ПК САПФИР, реализован алгоритм автоматизированного приложения нагрузки от давления грунта на вертикальные и наклонные поверхности. Кнопка вызова диалогового окна, находится на вкладке «Создание»:

Помимо ввода необходимых исходных данных, в диалоговом окне, также, есть возможность выбрать загружения, к которым будут относиться создаваемые нагрузки от давления грунта, а также, вывести на экран результат определения значения самой нагрузки, до момента её приложения.

Ввод исходных данных для вычисления нагрузки от давления грунта

Ввод данных о создаваемых загружениях

В полях диалогового окна, следует ввести наименования загружений для трёх видов нагрузок:

  • Активное давление от собственного веса;
  • Дополнительное давление от грунтовых вод;
  • Давление от нагрузки на поверхности грунта;

Дополнительно, можно настроить приложение нагрузки с тыльной стороны стены.

Ввод данных для создания активного давления от собственного веса грунта

Планировочная отметка — уровень поверхности грунта относительно нуля здания;

Удельный вес, угол внутреннего трения, удельное сцепление грунта, принимаются как для грунта обратной засыпки.

Дополнительные указания даны в п.5.1-5.3 Пособия к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов.

Коэффициент надёжности по нагрузке, принимается равным 1.15, согласно Табл. 7.1 СП 20.13330.2016.

Угол наклона расчётной плоскости принимается исходя из конструктивных и объёмно-планировочных решений. Для вертикальной стены принимать равным 0.

Угол наклона поверхности грунта, принимать в соответствии с разделом ПЗУ (План земельного участка), в части схемы организации рельефа.

Угол трения грунта на контакте с расчётной плоскостью, принимается согласно п.5.6 Пособия к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов: для гладкой стены — 0, шероховатой — 0.5*φ, ступенчатой — φ.

Ввод данных для создания дополнительного давления от грунтовых вод

Коэффициент пористости грунта определяется по таблицам приложения Б СП 22.13330.2010, в зависимости от характеристик c, φ, E грунта обратной засыпки.


Влажность грунта — если обратная засыпка выполняется местным грунтом, то, допускается принимать влажность по результатам инженерно-геологических изысканий. Если, при засыпке, применяется привозной грунт, то, рекомендуется приводить в общих указаниях проектных решений, производить обратную засыпку грунтом оптимальной влажности. Наиболее подходящий грунт, для обратной засыпки — песок.

Оптимальная влажность устанавливается согласно ГОСТ 22733-2002 Грунты. Методы лабораторного определения максимальной плотности. Справочные значения, оптимальной влажности грунтов, содержатся в документе ТР 73-98 Технические рекомендации по технологии уплотнения грунта при обратной засыпке котлованов, траншей, пазух, в таблице 2.1

Таблица 2.1 ТР 73-98

Наименование грунтаОптимальная влажность, %Коэффициент «переувлажнения»
Пески пылеватые, супеси лёгкие крупные8-121.35
Супеси лёгкие и пылеватые9-151.25
Супеси тяжёлые пылеватые, суглинки лёгкие и лёгкие пылеватые12-171.15
Суглинки тяжёлые и тяжёлые пылеватые16-231.05

Коэффициент надёжности по нагрузке w, принимается равным 1.1, согласно п.5.9 Пособия к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов.

Ввод данных для расчёта давления от нагрузки на поверхности грунта

Нагрузка на поверхности грунта q, для жилых и административных зданий, определяется в соответствии с СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений:

Указания по определению нагрузок от подвижного транспорта даны в п.5.11-5.15 Пособия к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов.

Привязка нагрузки — при отсутствии исходных данных, в техническом задании, принимается равной 0.

Коэффициент надёжности по нагрузке — при отсутствии исходных данных, в техническом задании, принимается равным 1.

Проект СПДС

База знаний

Нормативы

Читать новости в почте

Поиск

Пособие к СНиП 3.01.01−85 «Разработка проектов организации строительства и проектов производства работ для промышленного строительства»

  • Предисловие
  • 1. Организационно-технологические схемы возведения зданий и сооружений и методы производства работ
  • 2. Календарный план строительства
  • 3. Строительный генеральный план
  • 4. Геодезическое обеспечение строительства
  • 5. Определение потребности в материально-технических, энергетических и трудовых ресурсах
  • 6. Разработка проектных решений и документации при строительстве в особых природно-климатических условиях
  • 7. Оценка экономической эффективности проектов организации строительства
  • 8. Календарный план производства работ по объекту (виду работ)
  • 9. Унифицированная нормативно-технологическая документация для производственно-технологической комплектации
  • 10. Строительный генеральный план
  • 11. Технологические карты и карты трудовых процессов
  • 12. Геодезическое обеспечение строительно-монтажных работ
  • 13. Решения по технике безопасности
  • 14. Оценка экономической эффективности проектов производства работ
  • 15. Применение экономико-математических методов и электронно-вычислительной техники при разработке проектных решений и документации проектов организации строительства и проектов производства работ
  • Приложения
Читайте так же:
Как установить пластиковые откосы дверей своими руками

4. Геодезическое обеспечение строительства

Основные требования к местоположению знаков закрепления разбивочных осей зданий и сооружений

4.1. Для перенесения проектных параметров здания (сооружения) в натуру, производства детальных разбивочных работ и исполнительных съемок на строительной площадке создается внешняя разбивочная сеть здания (сооружения), пункты которой закрепляют на местности основные, главные и промежуточные разбивочные оси.

4.2. На стройгенплане показываются места расположения знаков, закрепляющих следующие разбивочные оси:

основные, определяющие габариты здания, сооружения (крайние координационные оси по .101−79, рис. 7, а, б);

главные оси симметрии здания (сооружения), технологического оборудования (рис. 8 — 10);

промежуточные в местах температурных (деформационных) швов, расположенные через 50 — 60 м (см. рис. 7, а).

Количество разбивочных сетей, закрепляемых осевыми знаками, зависит от конфигурации и размеров здания (сооружения) (рис. 7 — 10). В исключительных случаях, когда нет возможности показать закрепление всех разбивочных осей, для небольших зданий (сооружений) допустим показ закрепления двух разбивочных осей продольной и поперечной.

4.3. При строительстве производственных зданий (сооружений) значительной длины (более 100 м) с поточными и автоматическими линиями, промышленных зданий с комплексами агрегатов, технологически связанных между собой, а также зданий (сооружений) сложной конфигурации показываются осевые знаки, закрепляющие главные разбивочные оси (см. рис. 8, 10).

4.4. При строительстве отдельно стоящих зданий (сооружений) простой конфигурации, не связанных технологическими линиями и не имеющими сложного технологического оборудования, показываются осевые знаки, закрепляющие основные оси (см. рис. 7).

Для цехов с механизмами большой протяженности, требующими точной соосности, главные разбивочные оси совмещаются с осями механизмов.

4.5. Знаки закрепления разбивочных осей башенных сооружений высотой до 100 м целесообразно размещать по направлениям главных осей от его проектного центра (см. рис. 18).

Для сооружений с большим поперечным сечением, как, например, телебашни, градирни, целесообразно применять схему размещения знаков в виде радиально-кольцевой сети. Осевые знаки располагаются на концентрических окружностях различных радиусов с центром, совпадающим с центром башни. Величина радиуса-вектора зависит от размера сечения сооружений и высоты башни.

4.6. Каждая основная и промежуточная разбивочные оси закрепляются двумя осевыми знаками — по одному знаку с каждой стороны здания (сооружения) (см. рис. 7).

Главные разбивочные оси закрепляются четырьмя знаками — по два знака с каждой стороны здания (сооружения) (см. рис. 7 — 10). Расстояние между парными осевыми знаками должно быть в пределах 15 — 50 м, для линейных сооружений — до 100 м.

В тех случаях, когда невозможно закрепить главные разбивочные оси четырьмя знаками, показывают два знака — по одному с каждой стороны здания (сооружения).

4.7. Основные требования к местоположению знаков закрепления разбивочных осей (осевых знаков) следующие:

должна быть видимость от знака до здания, для чего необходимо предусматривать свободные полосы шириной 1 м;

неизменность положения знака на весь период строительства, особенно на период строительства подземной части здания, сооружения;

возможность выполнения геодезических измерений с учетом требований техники безопасности при производстве строительно-монтажных работ.

4.8. В целях лучшей сохранности осевых знаков их надлежит размещать на газонах, обочинах дорог, вдоль заборов, за пределами котлована, в местах, свободных от постоянных и временных зданий, сооружений, в том числе подземных и надземных коммуникаций, дорог, строительных конструкций, материалов, изделий и оборудования, складских площадок, механизмов.

Осевые знаки не должны попадать в зону нарушения грунта при выполнении строительно-монтажных работ. Размещение их увязывается с проектными решениями по организации земляных и строительно-монтажных работ. Складирование строительных конструкций, материалов допустимо не ближе 2 м от центра знака.

Участки, занятые осевыми знаками, обозначаются условными знаками

Осевые знаки, как правило, показываются на расстоянии 15 — 30 м от контура здания. Наименьшее расстояние допускается 3 м от бровки котлована, границы призмы обрушения грунта, наибольшее — полуторная высота здания (сооружения), но не более 50 м.

Расстояние между осевыми знаками, закрепляющими промежуточные поперечные оси, может достигать 50 — 100 м.

4.9. Для кривых линейных сооружений показываются места закрепления главных точек.

При закреплении разбивочных осей тоннелей, эстакад, подпорных стен, имеющих значительную длину, на продольных осях показываются промежуточные знаки через 50 — 100 м.

4.10. При строительстве предприятий и группы зданий (сооружений) на стройгенплане показывают один нивелирный репер для каждого здания (сооружения). Расстояние между реперами 200 — 300 м.

При строительстве отдельных строящихся зданий (сооружений) показываются два репера.

При строительстве инженерных сетей показывается один репер через 0,5 км. Репера, как правило, совмещают с осевыми знаками.

4.11. Определение рациональной схемы размещения геодезических знаков, предусматривающей их устойчивость, сохранность и доступность, является необходимым условием своевременного и качественного выполнения геодезических работ на стройплощадке.

Основные особенности построения геодезической разбивочной основы при строительстве сложных объектов

4.12. Построение геодезической разбивочной основы выполняется по специальному проекту, разработанному специализированной проектной организацией, по окончании вертикальной планировки.

Геодезическая разбивочная основа для строительства состоит из разбивочной сети строительной площадки и внешней разбивочной сети здания (сооружения), которые включают в себя плановые и высотные сети.

В состав геодезической разбивочной основы сложных объектов должна входить внешняя разбивочная сеть зданий (сооружений), знаки которых закрепляют главные или основные оси.

Читайте так же:
Как сделать откос экскаватором

4.13. Для выбора рациональной схемы, методов, точности построения геодезической разбивочной основы в проекте организации строительства указываются особенности геологических и природных условий строительства объекта, новой технологии работ, новых строительных конструкций, наличие уникального технологического оборудования, а также здания (сооружения), соединенные технологическими связями, особенности конфигурации и очередность строительства отдельных зданий (сооружений).

4.14. При строительстве объектов стороны разбивочной сети строительной площадки располагаются параллельно главным или основным осям зданий (сооружений), а знаки сети — по периметру строительной площадки за ее пределами.

4.15. Для зданий (сооружений) со сложными геометрическими формами в плане, в зависимости от их конфигурации, построение разбивочной сети выполняется в виде сети треугольников, многоугольников, центральных фигур.

4.16. При строительстве объектов с уникальным технологическим оборудованием знаки внешней разбивочной сети здания (сооружения) располагаются на главных технологических осях или линиях, им параллельных, в местах, удобных для геодезического контроля монтируемых конструкций и оборудования.

За исходное направление при проектировании и построении разбивочной сети принимается главная технологическая ось оборудования или линия, ей параллельная. В пояснительной записке проекта организации строительства указывается технологическая ось, которая принимается как разбивочная. Знаки устанавливаются на твердом основании. В конструкции знаков должны быть предусмотрены особенности геологических и природных условий.

Технологические оси закрепляются фундаментными знаками с глубиной закладки до коренных пород.

4.17. Точность геодезической разбивочной основы должна удовлетворять точности строительства объекта в целом, а также отдельных зданий (сооружений) и приниматься по и СНиП 3.01.03−84 или рассчитываться на основе технических условий и проектных требований.

4.18. Нивелирная сеть строится с таким расчетом, чтобы обеспечить передачу проектных высот (отметок) от реперов, расположенных на расстоянии не более 200 — 300 м.

Отметки высот должны определяться в единой системе.

Для устойчивости знаков нивелирной сети на строительной площадке закладываются фундаментные реперы, и это оговаривается в пояснительной записке ПОС.

Количество фундаментных реперов определяется размерами строительной площадки, сложностью объекта, конфигурацией зданий, сооружений и другими факторами.

Геодезический контроль в процессе строительства

4.19. Геодезический контроль точности геометрических параметров зданий (сооружений), в том числе исполнительные съемки являются составной частью производственного контроля качества. Геодезический контроль включает определение действительного планового и высотного положения и положения относительно вертикали элементов, конструкций и частей зданий (сооружений) как на стадии временного закрепления (операционный контроль), так и после окончательного их закрепления (приемочный контроль).

4.20. Методы геодезического контроля точности геометрических параметров зданий (сооружений) должны предусматриваться на разных стадиях производственного контроля качества строительно-монтажных работ, при входном, операционном и приемочном контролях, что должно быть оговорено в пояснительной записке ПОС.

4.21. Методы геодезического контроля точности геометрических параметров элементов, конструкций и частей зданий (сооружений) выбираются при разработке ППГР с учетом новых строительных конструкций, новой технологии работ, технологического оборудования, сложных геологических и природных условий и других факторов, о чем указывается в пояснительной записке ПОС.

4.22. Контролируемые в процессе строительства геометрические параметры зданий (сооружений), перечень ответственных конструкций и частей, подлежащих геодезическому контролю в процессе строительства, рекомендуется приводить в пояснительной записке ПОС.

4.23. В процессе строительства необходимо следить за сохранностью и устойчивостью знаков геодезической разбивочной основы и контролировать их положение с помощью инструментов не реже двух раз в год (в весенний и осенне-зимний периоды). В случае нарушения сохранности или устойчивости знаков они должны быть своевременно восстановлены.

4.24. При строительстве сложных объектов производятся геодезические измерения деформаций оснований, конструкций зданий (сооружений) и их частей в соответствии со СНиП 3.01.03−84 и .

4.25. В ПОС указывается, что акты освидетельствования скрытых работ, акты приемки работ нулевого цикла, акты промежуточной приемки ответственных конструкций и другая исполнительная документация, а также оценка качества строительно-монтажных работ должны составляться на основе данных исполнительных геодезических схем и чертежей (СНиП 3.01.03−84, СНиП III -16−80).

4.26. При определении потребности в кадрах строителей потребность в работниках геодезической службы определяется из расчета 1,5 — 2 млн руб. СМР на одного инженерно-технического работника геодезической службы в год. Потребность рабочих замерщиков определяется из расчета один — два человека на одного геодезиста. Потребность в кадрах геодезической службы уточняется при разработке проекта производства геодезических работ.

4.27. Геодезические работы, выполняемые в подготовительный и основной периоды строительства, включаются в ведомость объемов работ. Стоимость этих работ, выполняемых в подготовительный и основной периоды строительства, включается в сметную стоимость зданий (сооружений).

Данный документ представлен для ознакомления и не является точной копией нормативного документа (Пособие к СНиП 3.01.01-85 «Разработка проектов организации строительства и проектов производства работ для промышленного строительства»).

  • Новости
    • Новости проекта
    • Новости САПР
  • Проект СПДС
    • СПДС GraphiCS
    • СПДС Стройплощадка
    • СПДС Железобетон
    • СПДС Металлоконструкции
    • nanoCAD СПДС
    • nanoCAD СПДС Стройплощадка
    • nanoCAD СПДС Железобетон
    • nanoCAD СПДС Металлоконструкции
    • Статьи о СПДС
    • Опыт использования
    • История
  • Скачать
    • СПДС GraphiCS
    • СПДС GraphiCS Enabler
    • СПДС Стройплощадка
    • СПДС Железобетон
    • СПДС Металлоконструкции
    • Утилиты, дополнения
    • Библиотеки
  • Купить
    • Официальная лицензия
    • Прайс-лист
    • Заявка на приобретение
    • Обучение
    • Услуги
  • База знаний
    • Онлайн руководство
    • Блог проекта
    • Вопросы и ответы
    • Нормативы
    • Обучающие примеры
    • Инструкции
    • Презентации
    • Видеоролики с YouTube
    • Совместимость

Задайте вопрос менеджеру по СПДС GraphiCS
Copyright © 2007-2021 АО «СиСофт Девелопмент»

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector